К пункту 24.
Так как условия охлаждения двигателя не изменились, то допустимые потери
мощности в обмотке якоря должны быть такими же, как в серийном двигателе
,
где
,
–
сопротивление и ток якоря в двигателе с новым проводом. Учитывая, что
,
,
где
,
–
коэффициенты заполнения паза медью в серийном и новом двигателях. Можно
принять для круглого провода
,
для прямоугольного провода
[3,
§3.3].
К пункту 25. Расчёт проводят по [2, §46.12.].
К пункту 26. Используют рекомендации [2, §44.8 или 4, §3.8].
По условиям
коммутации допустимое значение трансформаторной ЭДС в коммутируемой секции
В.
К пункту 27.
Следует использовать расчёт п.2 и рекомендации [1, §5.6 или 2, §43.2]. К
пункту 24. Так как условия охлаждения двигателя не изменились, то
допустимые потери мощности в обмотке якоря должны быть такими же, как в
серийном двигателе
,
где
,
–
сопротивление и ток якоря в двигателе с новым проводом. Учитывая, что
,
,
где
,
–
коэффициенты заполнения паза медью в серийном и новом двигателях. Можно
принять для круглого провода
,
для прямоугольного провода
[3,
§3.3].
Величину воздушного зазора в точке
полюсной
дуги предлагается определять по формуле
,
где
–
текущая координата вдоль полюсной дуги
(под
центром главного полюса);
-
зазор под центром полюса;
-
длина полюсной дуги.
Для построения графика магнитной индукции вдоль полюсного деления
предлагается рассчитать магнитную индукцию в воздушном зазоре в четырёх
точках полюсной дуги:
,
,
,
.
Расчёт проводят в следующей последовательности. Рассчитывают четыре
характеристики намагничивания
и переходные
характеристики
при
разных воздушных зазорах и строят графики в общих осях координат.
а).
Для построения графика
при
холостом ходе машины используют характеристику намагничивания
.
На оси абсцисс откладывают номинальную МДС обмотки возбуждения
и
находят магнитные индукции
в
точках:
;
;
;
.
б).
Для построения зависимости
при
номинальном токе якоря и токе возбуждения 
используют
переходные характеристики
.
От точки
откладывают значения
и
определяют
по
соответствующим переходным характеристикам. Под центром полюса в точке
значение
.
В точках слева от центра полюса можно принять
,
,
а в точках справа от центра полюса
,
.
в).
Для построения зависимости
при
номинальной нагрузке машины используют переходные характеристики
.
Для найденного значения
определяют
на графиках значения
для
каждого воздушного зазора. От найденных значений
откладывают
влево и вправо значения
.
Определяют значения магнитной индукции слева от центра полюса
и
справа от центра полюса
.
Затем находят значение магнитной индукции в точке с
учётом размагничивающего действия поперечной реакции якоря
.
Строят график зависимости
при
номинальной нагрузке и номинальном токе возбуждения.
Графики
,
и
строят
в одних осях координат. При равномерном расчётном воздушном зазоре
графики
,
,
строят
на основании характеристик
и
,
рассчитанных в п.2.
К пункту 28.
Магнитный поток полюса при холостом ходе или при нагрузке рассчитывают по
графикам
п.27.
По оси абсцисс полюсную дугу
разбивают
на отрезки
.
Для каждого отрезка определяют
.
Магнитный поток определяют по формуле
.
Для получения достаточной точности расчёта дугу полюса
можно
разбить на 10 равных участков
.
К пункту 29.
По графику
(п.27)
при номинальном токе возбуждения и токе якоря и при неравномерном воздушном
зазоре в машине определяют максимальное значение магнитной индукции в
воздушном зазоре
.
Определяют максимальное межламельное напряжение
,
где
–
линейная скорость поверхности якоря.
Размерность:
[Тл],
[м/с],
[м],
[В].
Допустимое значение
В.
К пункту 30. Рекомендуется использовать [1, §5.9 или 2, §§45.3-45.9] и расчёт п.2.
а). Номинальная ЭДС якоря в генераторном режиме
.
Номинальный магнитный
поток полюса
.
По характеристике
намагничивания
и
соответствующей этой характеристике зависимости
из
п.2 определяют
и
.
На переходной характеристике для номинального тока якоря находят
.
Номинальная МДС возбуждения
и
ток возбуждения в генераторном режиме
, где для всех вариантов принимают
–
число витков параллельной обмотки возбуждения машины без стабилизирующей
обмотки.
б).
Номинальное сопротивление цепи обмотки возбуждения
.
Критическое сопротивление цепи обмотки возбуждения
определяют
по вольтамперной характеристике цепи возбуждения, проведённой как
касательная к характеристике холостого хода машины.
в). Рекомендуется расчёт внешней характеристики генератора постоянного тока провести при независимом возбуждении. В качестве обмотки независимого возбуждения использовать обмотку параллельного возбуждения машины по данным табл. 1. Номинальное напряжение возбуждения равно номинальному напряжению машины.
Уравнение внешней
характеристики генератора при работе на автономную нагрузку
.
ЭДС генератора
.
Магнитный поток
определяют
по характеристике намагничивания и переходной характеристике машины п.2.
Номинальный ток возбуждения определён в п.30б.
г).
Регулировочная характеристика генератора
.
Возбуждение независимое, напряжение генератора
.
Задаваясь током якоря в пределах
,
определяют ЭДС якоря
и
магнитный поток
.
По характеристике намагничивания и соответствующей ей переходной
характеристике, построенные по данным п.2, находят
и
.
По переходной характеристике определяют
.
Находят МДС
и
ток возбуждения
.
